Përcaktimi i fuqisë së sinjalit në hyrjen e marrësit të laboratorit të departamentit. Njësitë matëse të niveleve të sinjalit të radios Si të matet fuqia e një sinjali radio të një frekuence specifike

7.9 Matja e parametrave në sistemet e radiofrekuencave Matja e funksionit BER (C/N)

Teknikat moderne të matjes BER përdorin skema të ndryshme, nga të cilat mund të dallohen dy kryesore.

Oriz. 7.16. Skema e metodës së zbutësit të sintonizueshëm.

Në këtë metodë, një zbutës i sintonizueshëm përfshihet në shtegun e radiofrekuencës së marrësit, me ndihmën e të cilit futet një zbutje shtesë, dhe qëndrueshmëria e sinjalit të marrjes supozohet të jetë konstante gjatë gjithë kohës së matjes. Nivelet e sinjalit dhe zhurmës maten duke përdorur një matës fuqie, dhe matja e zhurmës në rrugën e frekuencës së ndërmjetme të marrësit pa filtrim jep një vlerë më të madhe se fuqia aktuale e zhurmës në brezin e funksionimit të shtegut. Prandaj, kur matni fuqinë, përdoren filtra shtesë të akorduar në brezin e frekuencës së funksionimit.

Parametri i gabimit BER matet nga një analizues kanali dixhital.

Disavantazhi kryesor i metodës është supozimi i fuqisë konstante të sinjalit të dobishëm gjatë gjithë periudhës së matjes. Në kushte reale, niveli i sinjalit të dobishëm pëson luhatje të konsiderueshme për shkak të përhapjes me shumë rrugë të valëve të radios dhe ndryshimeve në kushtet e përhapjes. Për këtë arsye, raporti C/N gjithashtu mund të ndryshojë, dhe madje një ndryshim prej 1 dB në C/N mund të shkaktojë një ndryshim në BER me një renditje të madhësisë. Kështu, kjo metodë nuk siguron saktësinë e kërkuar të matjes, veçanërisht për vlerat e ulëta të BER.

2. Metoda e interferencës për matjen e BER(C/AT), diagrami i së cilës është paraqitur në Fig. 7.17, përdor një pajisje speciale - një analizues/simulator i parametrit C/N, i cili mat nivelin e fuqisë së sinjalit të dobishëm C kur fut një nivel të caktuar zhurme N, i cili siguron saktësi të lartë në përcaktimin e parametrit C/N. Në këtë metodë, analizuesi/simulatori rregullon automatikisht nivelin e zhurmës së futur dhe saktësia e matjes së karakteristikës BER(C/AT) mund të arrijë vlerat ~1СГ12. Në përfundim të këtij shqyrtimi të funksionit BER (CIN), vërejmë sa vijon.

1. Krahasimi i varësive teorike dhe praktike VESHCHS/N) tregon se varësitë praktike ndryshojnë nga ato teorike në atë që për vlerat praktike BER kërkohet një raport më i madh C/N. Kjo është për shkak të arsyeve të ndryshme për degradimin e parametrave në rrugët e ndërmjetme dhe radiofrekuencave.

2. Në praktikë, kontributet e rrugëve të radios dhe të frekuencave të ndërmjetme janë të krahasueshme me njëra-tjetrën, ndërsa për sistemet dixhitale të transmetimit të informacionit me shpejtësi deri në 90 Mbit/s, vlerat e mëposhtme të niveleve të degradimit të parametrit BER janë: vëzhguar.

Oriz. 7.17. Skema e metodës së ndërhyrjes për matjen e BER(C/N)

Përkeqësimi në rrugën e frekuencës së ndërmjetme IF:

Gabimet në fazën dhe amplituda e modulatorit - OD dB;

Ndërhyrja ndërsimbolike për shkak të funksionimit të filtrit - 1,0 dB;

Prania e zhurmës së fazës - 0,1 dB;

Procedurat e kodimit/dekodimit diferencial - 0,3 dB;

Jitter (ngacmues fazor) - 0,1 dB;

Gjerësia e brezit të zhurmës së tepërt të demodulatorit - 0,5 dB;

Arsyet e tjera (efekti i plakjes, paqëndrueshmëria e temperaturës) - 0,4 dB.

Pra, në total, përkeqësimi në BER në rrugën IF mund të arrijë 2.5 dB. Degradimi i BER në rrugën e radiofrekuencës:

Efektet e jolinearitetit - 1,5 dB;

Dëmtime për shkak të kufizimit të gjerësisë së brezit të kanalit dhe kohës së vonesës së grupit - 0.3 dB;

Ndërhyrje në kanalet ngjitur - 1.0 dB;

Dëmtimi për shkak të dobësimit dhe efekteve të jehonës - 0,2 dB. Në total, në rrugën e frekuencës së radios RF degradimi BER do të jetë 3 dB, domethënë totali në sistem

Degradimi i BER i transmisionit mund të arrijë -5,5 dB.

Duhet të theksohet se në diagramet e Fig. 7.16, 7.17 qëllimi i barazuesve në shtigjet e radios dixhitale nuk u mor parasysh.

Matjet e frekuencës dhe fuqisë në shtigjet e radiofrekuencave.

Matjet e frekuencës dhe fuqisë së një sinjali radio të dobishëm zbatohen në praktikë duke përdorur metodat e mëposhtme:

1) përdoren matësat e frekuencës dhe matësat e fuqisë,

2)përdoren analizues të spektrit me funksione të matjes së markerit.

Në metodën e dytë, shënuesi siguron lëvizje përgjatë karakteristikës spektrale duke shfaqur njëkohësisht vlerat e parametrave të frekuencës dhe fuqisë së sinjalit të dobishëm të radios.

Për të zgjeruar aftësitë e matjes së parametrave të fuqisë, analizuesit modernë të spektrit sigurojnë zbutjen spektrale, filtrimin e zhurmës, etj.

Analiza e funksionimit të barazuesve.

Krahasuar me sistemet kabllore ajri i radios, si një mjet për transmetimin e sinjaleve të radios, ka karakteristika që ndryshojnë rastësisht me kalimin e kohës. Për shkak të përdorimit të gjerë të sistemeve radiokomunikuese dixhitale dhe kërkesave të shtuara për saktësinë e transmetimit të tyre, barazuesit përfshihen në pajisjet marrëse për të reduktuar në mënyrë dramatike ndikimin e përhapjes së shumë rrugëve (drejtimi i sinjalit) dhe kohën e vonesës së grupit (akordimi automatik i sinjalit). Kur përdornin metoda dixhitale për modulimin e sinjaleve me frekuencë të lartë, zhvilluesit hasën vështirësi në akordimin e saktë të modemeve dhe pajisjeve të tjera të formimit të kanaleve si pjesë e rrugës së frekuencës së radios. Në këtë rast, barazuesit veprojnë gjithashtu si elemente të kompensimit për jolinearitetet e mundshme në pajisjet e shtegut të transmetimit të radiofrekuencës. Në sistemet moderne të transmetimit të informacionit të frekuencës së radios, ekzistojnë dy lloje kryesore të dobësimit që lidhen me faktorët e përhapjes së sinjalit të radios përgjatë rrugës së frekuencës së radios.

1) Zbutja lineare, e cila është një rënie uniforme e pavarur nga frekuenca e amplitudës së sinjalit nga faktorët e shpërndarjes së sinjalit. Zbutja lineare zakonisht shkaktohet nga faktorë natyrorë në përhapjen e valëve elektromagnetike:

Me shperndarje neper zona pyjore;

Kur shpërndahet në atmosferë në prani të hidrometeorëve (shi, borë).

2) Dobësimi për shkak të përhapjes me shumë rrugë të sinjaleve të radios.

Këta dy faktorë ndryshojnë amplituda e sinjalit të dëshiruar, duke çuar në një ndryshim në raportin C/N, i cili në fund ndikon në parametrin e gabimit BER. Ndryshimet në strukturën e sinjalit të dobishëm të lidhur me këto dy dobësime kompensohen nga barazuesit. Siç e dini, baza e funksionimit të çdo barazuesi është përdorimi i një filtri me brez të ngushtë për të eliminuar jolinearitetin e sinjalit të dobishëm. Parametri kryesor i matjes është varësia e thellësisë së filtrimit nga frekuenca në një parametër të caktuar BER, i cili në rishikime të ndryshme quhet kurba M ose kurba W (Fig. 7.18).

Oriz. 7.18. Kurbat M për rastet e mungesës dhe pranisë së një barazuesi.

Për të marrë lakoren M zakonisht simulohen kushte të ndryshme të transmetimit të sinjalit, të cilat kompensohen nga një barazues dhe në procesin e kompensimit ndërtohet kurba M. Skema e matjes është paraqitur në Fig. 7.19.

Si rezultat i matjeve, diagramet merren në formën e kurbave M të dyanshme, nga të cilat njëra është pa histerezë (duke treguar aftësinë e filtrit të barazimit për të siguruar një thellësi filtri në një frekuencë të caktuar të mjaftueshme për të niveluar strukturën e sinjali i dobishëm) dhe tjetri është histereza (duke treguar performancën e filtrit kur është punë e vërtetë nëse është e nevojshme, së pari rrisni dhe më pas ulni parametrin e thellësisë së filtrimit). Në praktikë, të dy llojet e kthesave janë thelbësore për analizimin e performancës së barazuesit.

Oriz. 7.19. Skema matëse për kurbat M

Matjet e parametrave të pabarazisë karakteristike të frekuencës fazore dhe kohës së vonesës në grup.

Pabarazia e përgjigjes së frekuencës fazore (PFC) të rrugës së radiofrekuencës përcaktohet nga koha e vonesës së grupit (GDT) nga formula:

Matja e drejtpërdrejtë e varësisë së zhvendosjes së fazës nga frekuenca f(n) dhe diferencimi pasues i varësisë që rezulton zbatohet, si rregull, për sistemet me një nivel të ulët të zhurmës së fazës; megjithatë, për sistemet e komunikimit radio, zhurma fazore është e pranishme. në kanal, gjë që çon në përgjigje të pabarabartë të fazës dhe një ndryshim në vonesën e grupit. Në mënyrë tipike, matjet e vonesës në grup kryhen gjatë testeve të pranimit të sistemeve radio dhe marrin parasysh devijimet e mundshme në funksionimin e transmetuesit, marrësit, pajisjeve të antenës dhe kushteve të përhapjes së sinjalit të radios. Punimi përshkruan dy metoda për matjen e vonesave në grup bazuar në përdorimin e sinjaleve radio të përbërë.

Matjet e imunitetit ndaj zbehjes lineare dhe zbutjes me shumë rrugë të sinjaleve radio

Parametrat e sinjaleve të radios ndryshojnë për shkak të zbutjes lineare dhe dobësimit të shkaktuar nga përhapja me shumë rrugë e sinjaleve të radios. Gjatë kryerjes së testeve në fabrikë, futet një kufi i pranueshëm i zbutjes lineare, jo më shumë se 50 dB për BER = 10~3. Për të kompensuar zbutjen lineare, barazuesit përdoren si pjesë e transmetuesit/marrësit. Performanca e një barazuesi që kompenson zbutjen lineare mund të matet duke përdorur zbutës të sintonizueshëm.

Kur matni rezistencën ndaj zbutjes që lidhet me përhapjen në shumë rrugë të sinjaleve të radios, është e mundur të përdorni një diagram të gjendjes dhe një diagram syri që shfaq:

Diagrami i gjendjes - ndërlidhja midis sinjaleve I dhe Q tregohet si elipse,

Diagrami i syve - fenomeni i shumë rrugëve reflektohet nga zhvendosja e qendrave të "syve" nga qendra në skajet.

Megjithatë, si diagrami i gjendjes ashtu edhe diagrami i syrit nuk ofrojnë të gjitha specifikimet e nevojshme të matjes. Për të kryer matje praktike të efektivitetit të kompensimit për fenomenin e sinjaleve me shumë rrugë, përdoren metoda që janë në përputhje me metodat e kompensimit. Meqenëse është pothuajse e pamundur të parashikohet shfaqja e faktorit me shumë rrugë, ndikimi i këtij faktori merret parasysh duke përdorur metodat e stresit, domethënë duke simuluar fenomenin e përhapjes së sinjalit me shumë rrugë. Siç u përmend në punim, përdoren dy modele për simulimin e përhapjes së sinjalit me shumë rrugë.

1.Modeli me dy trarë. Parimi i modelimit zbret në supozimin e bazuar teorikisht se dobësimi shoqërohet me ndërhyrje me dy rreze, dhe rreze ndërhyrëse ka një vonesë (për rrezen e reflektuar) në kohë. Nga karakteristikat e pabarazisë së përgjigjes së frekuencës (karakteristika amplitudë-frekuencë) dhe vonesa e grupit për përhapjen me dy rreze të një sinjali radio rrjedh:

Reduktimi i amplitudës me ndryshimin e frekuencës;

Ndryshimet në vonesën e grupit dhe përgjigjen e frekuencës në rastin e një faze minimale (kur rrezja kryesore e radios ka një amplitudë të madhe);

Ndryshimet në përgjigjen e frekuencës dhe vonesën e grupit në rastin e një faze jo minimale (kur rrezja që rezulton pas ndërhyrjes së dy rrezeve tejkalon sinjalin kryesor në amplitudë).

2. Model me tre rreze. Meqenëse modeli me dy rreze nuk përshkruan fenomenin e modulimit të amplitudës dhe shfaqjen e modeleve të dobëta të rrahjeve brenda intervalit të frekuencës së funksionimit, si rezultat i të cilit amplituda e sinjalit të dobishëm devijon brenda intervalit të funksionimit edhe nëse nyja e rrahjes është jashtë në intervalin e funksionimit, një model me tre rreze përdoret për të marrë parasysh efektin e zhvendosjes së amplitudës. Në mënyrë tipike, modeli me dy rreze përdoret për matje me cilësi të lartë, dhe modeli me tre rreze përdoret për matje të sakta.

Analiza e ndërhyrjeve ndërmoduluese.

Kur sinjalet e radios përhapen në një shteg, ndërveprimet intermoduluese të sinjaleve lindin gjatë multipleksimit dhe demultipleksimit, si dhe nën ndikimin e jolineariteteve të pajisjeve formuese të kanalit brenda shtegut. Në mënyrë tipike, shtrembërimi i intermodulimit është në një nivel mjaft të ulët - më pak se 40 dB në krahasim me nivelin e sinjalit të dëshiruar. Megjithatë, kontrolli i shtrembërimit të intermodulimit dhe eliminimi i shkaqeve të tij ofron, në disa raste, një zgjidhje për problemin e ndërhyrjes në kanalet ngjitur. Analizuesit e spektrit përdoren për të analizuar intermodulimin.

Matjet e karakteristikave të rrugëve të radiofrekuencave kanalformuese.

Përveç matjeve komplekse, matjet e karakteristikave të shtigjeve të frekuencës radio formuese të kanaleve përdoren gjerësisht në praktikë, njohja e të cilave është e nevojshme gjatë projektimit dhe funksionimit të sistemeve të transmetimit të informacionit inxhinierik radio. Përveç matjeve të frekuencës dhe fuqisë në zonën e shërbimit, ekziston nevoja për të matur sistemet e antenave, nivelet e zhurmës termike, qëndrueshmërinë e frekuencës së oshilatorëve kryesorë, nervozizmin fazor, parametrat e modemëve dhe shtigjet e amplifikimit së bashku me pajisjet filtruese.

Matjet e sistemit të antenës.

Pajisjet ushqyese të antenës si pjesë e rrugës së radiofrekuencës luajnë një rol jashtëzakonisht të rëndësishëm. Parametrat kryesorë: fuqia e rrezatimit, modeli i rrezatimit në rrafshet përkatëse, fitimi, impedanca, etj., zakonisht llogariten dhe maten në fazën e prodhimit të antenës. Gjatë funksionimit, janë parametra të rëndësishëm

Koeficienti i valës udhëtuese (TWC): CBW = Umin/Umax, (7.38)

Raporti i valëve në këmbë (SWR): SWR = 1/KBW, (7.39)

Niveli i humbjes së kthimit nga hyrja e antenës, ku Umin dhe Umax janë minimumi dhe tension maksimal në vijën ushqyese.

Në rastin e përputhjes ideale të rrugës: dalja e transmetuesit - furnizuesi - hyrja e antenës, KBV = 1 (pasi e gjithë energjia nga dalja e transmetuesit drejtohet në antenë dhe në të njëjtën kohë £/min = Umax), në rastin e Umin = 0, VSWR = oo KBV = 0 - një modalitet i valës në këmbë ndodh në furnizues, i cili është i papranueshëm.

Në një rast real, SWR mund të marrë vlerat 1.1...2, domethënë SWR = 0.5...0.9. Në shtigjet e radios të sistemeve të transmetimit të informacionit dixhital me lloje dixhitale të modulimit, kërkohet një nivel i ulët i humbjeve të kthimit, domethënë një vlerë minimale SWR prej -1.1, kur modaliteti në linjën ushqyese është afër një shkalle të lartë të përputhjes.

Për shembull, për lidhjet me mikrovalë që përdorin modulimin 64 QAM, niveli i rekomanduar i shtypjes së humbjes së kthimit të antenës është 25 dB ose më i lartë. Për të matur humbjet e kthimit, zakonisht përdoret qarku i paraqitur në Fig. 7.20.

Një sinjal furnizohet nga oshilatori i mikrovalës në antenë përmes një bashkues pasiv të drejtimit. Në prani të një vale të reflektuar nga hyrja, lëkundjet elektromagnetike hyjnë në një analizues spektri (ose marrës selektiv) përmes një bashkues drejtimi, ku matet niveli i fuqisë së reflektuar. Për të zvogëluar nivelin e fuqisë së reflektuar, shtegu i furnizuesit të antenës përputhet. Kur përdoret në praktikë në vend të një analizuesi të spektrit të njehsorit të energjisë, saktësia e matjes zvogëlohet, pasi, së bashku me sinjalin e reflektuar, matësi i fuqisë merr parasysh nivelin e zhurmës që lidhet me ndikimet e jashtme në kanalin e radios në një gamë të caktuar të frekuencës së funksionimit.

Matjet e nivelit të zhurmës termike të brendshme të elementeve të rrugës së radiofrekuencës.

Me rritjen e nivelit të zhurmës, shtrembërimi ndërsimbol rritet ndjeshëm sinjale dixhitale dhe vlera BER rritet. Në diagramet e gjendjes dhe diagramet e syve, kjo reflektohet në rritjen e madhësisë së pikave të shfaqjes së gjendjes dhe efektin e "mbylljes së syve". Matja e zhurmës pajisje të ndryshme si pjesë e rrugës së radiofrekuencës, kryhet në fazën operative për të lokalizuar pikën e rritjes së nivelit të zhurmës. Duke marrë parasysh që zhurma e brendshme e pajisjeve të ndryshme në rrugën e radiofrekuencës është e vogël, përdoren metoda diferenciale për matje. Për ta bërë këtë, një sinjal ndërhyrës me një frekuencë përzihet në sinjalin e provës dhe më pas matjet e zhurmës bëhen nga diferenca midis sinjalit ndërhyrës dhe zhurmës. Kjo metodë përdoret kur matni zhurmën me fuqi të ulët. Si shembull në Fig. Figura 7.21 tregon rezultatet e matjeve të zhurmës në sfondin e një sinjali interferues me një frekuencë për modulimin 16 QAM në një raport sinjal-zhurmë C/I = 15 dB, ndërsa, siç shihet nga figura, një rritje në niveli i zhurmës çon në një rritje të madhësisë së pikave në diagramin e gjendjes dhe efektin e "mbylljes së syrit" në diagramin e syrit.

Oriz. 7.21. Shembuj të diagramit të gjendjes dhe diagramit të syrit kur matni zhurmën në C/1 = 15 dB.

Matjet e nervozizmit në fazë.

Një parametër i rëndësishëm për matjen e sistemeve të transmetimit të radiofrekuencave me modulim dixhital është ngacmimi fazor i sinjalit nga oshilatorët kryesorë të marrësit/transmetuesit, i ashtuquajturi jitter. Për të analizuar nervozizmin, përdoret në mënyrë efektive një diagram i gjendjes, pasi diagrami i syrit nuk është i ndjeshëm ndaj tij. Nëse nervozizmi fazor i sinjalit ndodh në rrugë, atëherë, siç vijon nga

Oriz. 7.22, ka një rritje në madhësinë e pikave të diagramit të gjendjes. Për të eliminuar problemet që lidhen me praninë e nervozizmit gjatë matjes së nervozizmit, zakonisht kryhen matje shtesë të parametrave të funksionimit të oshilatorëve kryesorë dhe eliminohen gabimet.

Matjet e parametrave të modemit.

Për të matur parametrat e modemit, zakonisht përdoren analizues që ofrojnë matje të sinjalit në formën e diagrameve të gjendjes dhe diagrameve të syrit, të cilat ofrojnë informacionin më të plotë në lidhje me strukturën dhe ndryshimet në parametrat e modulimit dixhital. Në Fig. Figura 7.23 tregon si shembull një diagram të gjendjes dhe një diagram syri për rastin e modulimit të amplitudës kuadratike me 16 gjendje 16 QAM, nga e cila vijon:

Mjegullimi i pikave të diagramit të gjendjes tregon ndikimin e zhurmës;

Shtrembërimi në madhësinë e "syrit" tregon shqetësime të mundshme në funksionimin e kanalit dixhital (për shembull, shfaqjen e shtrembërimeve ndërsimbolike).

Oriz. 7.23. Shembull i diagramit të gjendjes dhe diagramit të syrit për rastin AM 16 QAM me 16 gjendje

Le të shqyrtojmë llojet e mëposhtme të keqfunksionimeve të modemit dhe diagramet përkatëse.

1.Humbja e sinkronizimit në kanal dixhital.

Dështimi/shkyçja globale e demodulatorit ose dështimi i bllokimit të fazës mund të çojë në një humbje të përputhjes midis modulatorit dhe demodulatorit dhe humbje të sinjalit në sistemin e transmetimit. Në këtë rast, diagrami i gjendjes paraqet një shpërndarje të rastësishme të sinjaleve nëpër nivelet përkatëse të modulimit, "syri" i diagramit të syrit është plotësisht i mbyllur (Fig. 7.24).

Oriz. 7.24. Një shembull i humbjes së sinkronizimit në një kanal dixhital: diagrami i gjendjes përfaqëson një shpërndarje të rastësishme të sinjaleve në nivelet përkatëse të modulimit, "syri" i diagramit të syrit është plotësisht i mbyllur.

2. Shkelje e cilësimeve të parametrave të nivelit të modulimit/demodulimit.

Në Fig. Figura 7.25 tregon një diagram të gjendjes, nga e cila rezulton se kur u vendosën nivelet e modulimit/demodulimit, lindi një çekuilibër në amplitudën e sinjalit. Ndryshimet në diagramin e gjendjes mund të tregojnë jolinearitete në modulator ose një mosfunksionim të DAC.

Oriz. 7.25. Një shembull i shkeljes së cilësimeve të nivelit të modulimit/demodulimit.

3. Shkelje e ortogonalitetit të vektorëve I dhe Q të demodulatorit.

Një nga keqfunksionimet e zakonshme në funksionimin e modemit është një mosfunksionim i demodulatorit, kur vektorët I dhe Q të koordinatave polare të demodulatorit nuk janë rreptësisht ortogonalë. Kjo çon në një mospërputhje midis gjendjeve dhe rrjetit të koordinatave ortogonale në diagramin e gjendjes (Fig. 7.26).

Ky defekt mund ose nuk mund të shoqërohet nga një gabim i sinkronizimit fazor në qarkun e rikuperimit të bartësit. Në mungesë të një gabimi, rezultati i ndikimit të këtij mosfunksionimi në diagramin e syrit reduktohet në mbylljen e "syrit" në diagramin në sinjalin I dhe mungesën e ndonjë ndryshimi në diagramin Q. Nëse ka një gabim, "sytë" e të dy diagrameve do të mbyllen. Duhet të theksohet se vetëm analiza e diagramit të syrit nuk lejon përcaktimin e shkakut të mosfunksionimit, pasi ky diagram përkon plotësisht me diagramin e syrit nëse është i pranishëm. nivel të lartë zhurma shtesë në kanal. Në këtë rast, vetëm një diagram i gjendjes mund të sigurojë një përcaktim të besueshëm të shkakut të mosfunksionimit. Eliminimi i mosfunksionimit të përshkruar kërkon rregullimin e demodulatorit në drejtim të ortogonalitetit të sinjaleve I dhe Q. Në diagramin e gjendjes në Fig. 7.27 vuri në dukje praninë e një gabimi të sinkronizimit fazor prej 2.3 gradë.

Oriz. 7.27. Një shembull i një gabimi të sinkronizimit fazor që ndodh.

Matjet e parametrave të funksionimit të amplifikatorëve si pjesë e rrugës së radiofrekuencës.

Parametrat kryesorë të matur të funksionimit të amplifikatorëve si pjesë e rrugës së radiofrekuencës janë:

Zhurma e futur nga amplifikatorët;

Parametrat e jolinearitetit të seksioneve të amplifikimit.

Mbingarkesa e amplitudës mund të shkaktojë që amplifikatori të hyjë në një modalitet jolinear dhe, si rezultat, një rritje të mprehtë të probabilitetit të gabimit në një sistem transmetimi dixhital. Përdorimi i diagrameve të gjendjes dhe diagrameve të syrit bën të mundur vlerësimin e arsyeve për uljen e parametrave të cilësisë së komunikimit radio (shtrembërimet jolineare çojnë në mjegullimin e pikave të diagramit të gjendjes dhe mbylljen e "syrit" të diagramit të syrit).

Parametrat bazë të sinjalit të radios. Modulimi

§ Fuqia e sinjalit

§ Energjia specifike e sinjalit

§ Kohëzgjatja e sinjalit T përcakton intervalin kohor gjatë të cilit ekziston sinjali (përveç zeros);

§ Gama dinamike është raporti i fuqisë më të lartë të sinjalit të menjëhershëm ndaj më të ulëtit:

§ Gjerësia e spektrit të sinjalit F - brezi i frekuencës brenda të cilit përqendrohet energjia kryesore e sinjalit;

§ Baza e sinjalit është prodhimi i kohëzgjatjes së sinjalit dhe gjerësisë së spektrit të tij. Duhet të theksohet se ekziston një marrëdhënie në përpjesëtim të kundërt midis gjerësisë së spektrit dhe kohëzgjatjes së sinjalit: sa më i shkurtër të jetë spektri, aq më e gjatë është kohëzgjatja e sinjalit. Kështu, madhësia e bazës mbetet praktikisht e pandryshuar;

§ Raporti sinjal-zhurmë është i barabartë me raportin e fuqisë së sinjalit të dobishëm ndaj fuqisë së zhurmës (S/N ose SNR);

§ Vëllimi i informacionit të transmetuar karakterizon gjerësinë e brezit të kanalit të komunikimit që kërkohet për transmetimin e sinjalit. Përkufizohet si produkt i gjerësisë së spektrit të sinjalit dhe kohëzgjatjes së tij dhe diapazonit dinamik

§ Efikasiteti i energjisë (imuniteti i mundshëm i zhurmës) karakterizon besueshmërinë e të dhënave të transmetuara kur sinjali është i ekspozuar ndaj zhurmës shtesë të bardhë Gaussian, me kusht që sekuenca e simboleve të rikthehet nga një demodulator ideal. Përcaktohet nga raporti minimal sinjal-zhurmë (E b / N 0), i cili është i nevojshëm për të transmetuar të dhëna përmes një kanali me një probabilitet gabimi që nuk e kalon atë të specifikuar. Efikasiteti i energjisë përcakton fuqinë minimale të transmetuesit që kërkohet për funksionimin e pranueshëm. Një karakteristikë e metodës së modulimit është kurba e efikasitetit të energjisë - varësia e probabilitetit të gabimit të një demoduluesi ideal nga raporti sinjal-zhurmë (E b / N 0).

§ Efikasiteti spektral - raporti i shpejtësisë së transmetimit të të dhënave me gjerësinë e brezit të përdorur të kanalit të radios.

• AMPS: 0.83
• NMT: 0,46
• GSM: 1.35

§ Rezistenca ndaj ndikimeve të kanalit të transmetimit karakterizon besueshmërinë e të dhënave të transmetuara kur sinjali është i ekspozuar ndaj shtrembërimeve specifike: zbehje për shkak të përhapjes së shumë rrugëve, kufizimit të brezit, ndërhyrjes së përqendruar në frekuencë ose kohë, efekti Doppler, etj.

§ Kërkesat për linearitetin e amplifikatorit. Për të përforcuar sinjalet me lloje të caktuara të modulimit, mund të përdoren amplifikatorët jolinearë të klasës C, të cilët mund të zvogëlojnë ndjeshëm konsumin e energjisë së transmetuesit, ndërsa niveli i rrezatimit jashtë brezit nuk i kalon kufijtë e lejuar. Ky faktor është veçanërisht i rëndësishëm për sistemet e komunikimit celular.

Modulimi(Latinisht modulatio - rregullsia, ritmi) - procesi i ndryshimit të një ose disa parametrave të një lëkundjeje transportuesi me frekuencë të lartë sipas ligjit të një sinjali informacioni me frekuencë të ulët (mesazh).

Informacioni i transmetuar përmbahet në sinjalin e kontrollit (modulues), dhe roli i bartësit të informacionit luhet nga një lëkundje me frekuencë të lartë të quajtur bartës. Modulimi, pra, është procesi i "uljes" së një lëkundjeje informacioni në një transportues të njohur.

Si rezultat i modulimit, spektri i sinjalit të kontrollit me frekuencë të ulët transferohet në rajon frekuencave të larta. Kjo lejon, kur organizoni transmetimin, të konfiguroni funksionimin e të gjitha pajisjeve marrëse dhe transmetuese në frekuenca të ndryshme në mënyrë që ato të mos "ndërhyjnë" me njëra-tjetrën.

Lëkundjet e formave të ndryshme mund të përdoren si bartës (drejtkëndëshe, trekëndore, etj.), por më shpesh përdoren lëkundjet harmonike. Në varësi të cilit prej parametrave të lëkundjes së bartësit ndryshon, dallohet lloji i modulimit (amplitudë, frekuencë, fazë, etj.). Modulimi me një sinjal diskret quhet modulim dixhital ose kyçje.

Parametri kryesor i një pajisjeje radiotransmetuese është fuqia e sinjalit të emetuar në ajër. Duhet të theksohet se kërkesat për fuqinë e sinjalit në intervalin VHF diktohen nga karakteristikat e përhapjes së valëve të radios në këtë gamë frekuencash.

Tipari i parë i gamës VHF është përhapja drejtvizore e valëve të radios brenda vijës së shikimit. Figura 1 ilustron këtë veçori të përhapjes së valëve të radios në këtë varg.

Figura 1. Vija e shikimit në lidhjen e radios

Përafërsisht, duke marrë parasysh thyerjen e valëve të radios në intervalin VHF, diapazoni i vijës së shikimit në kilometra L përcaktohet si:

, (1)

Kur lartësia e antenës dhe përsëritësit të stacionit bazë është 70 m, diapazoni i komunikimit nuk mund të kalojë 70 km:

Kur lartësia e antenës dhe përsëritësit të stacionit bazë është 70 m, diapazoni i komunikimit nuk mund të kalojë 70 km. Gama e përafërt e vijës së shikimit në rangun VHF janë paraqitur në Figurën 2.

Figura 2. Gama e përafërt e një lidhjeje radio në intervalin VHF

Le të llogarisim fuqinë e kërkuar dalëse të sinjalit të transmetuesit për një distancë të caktuar. Për ta bërë këtë, ne do të përdorim formulën e njohur për përcaktimin e fuqisë së sinjalit në hyrjen e një marrësi radio:

, (2) ku P prm - fuqia e sinjalit në hyrjen e marrësit të radios; P prd - fuqia e sinjalit në daljen e transmetuesit të radios; - gjatësia e valës së sinjalit të radios; r- distanca midis marrësit dhe transmetuesit; G prd - fitimi i antenës së transmetuesit të radios (në kohë); G prm - fitimi i antenës së marrësit të radios (në kohë);

Duhet të theksohet se në sistemet e komunikimit celular, fuqia e sinjalit matet në dBm. Ky është raporti i vlerës absolute të fuqisë së sinjalit, i shprehur në vat, me fuqinë e sinjalit prej 1 mW.

, (3)

Për shembull, një fuqi sinjali prej 2 W korrespondon me një vlerë prej 33 dBm dhe një fuqi sinjali prej 10 W korrespondon me 40 dBm. Kjo qasje ju lejon të zëvendësoni operacionet e pjesëtimit dhe shumëzimit me zbritje dhe mbledhje, përkatësisht. Në këtë rast, formula për përcaktimin e fuqisë së sinjalit në hyrjen e marrësit të radios (2), e shprehur në decibel, do të marrë formën e mëposhtme:

, (4)

Le të shprehim prej tij fuqinë e kërkuar nga transmetuesi kur punon në hapësirë ​​të lirë. Për brezin 160 MHz dhe antenat gjithëdrejtuese, kjo fuqi do të jetë e barabartë me:

, (5)

Me një raport sinjal-zhurmë në hyrjen e demodulatorit prej 6 dB, fuqia e transmetuesit mund të kufizohet në 1 mW.

Nga ana tjetër, kur një valë radio përhapet përgjatë sipërfaqes së tokës, ajo përjeton një përthithje shtesë. Për të shpjeguar dukurinë e përkuljes së valëve të radios rreth pengesave të ndryshme dhe depërtimit të tyre në rajonet e hijes dhe gjysmëpërmbytjes, përdoret parimi Huygens-Fresnel. Në përputhje me modelin Fresnel, diapazoni i përhapjes së valëve të radios midis pajisjeve transmetuese dhe marrëse kufizohet nga një elipsoid rrotullimi rreth linjës që i lidh ato. Ky elipsoid është shumështresor dhe mund të përfshijë një numër të pafund zonash.

Zona më e afërt me linjën që lidh transmetuesin me marrësin quhet zona e parë Fresnel. Në përgjithësi pranohet se gjatë përhapjes së valëve të radios, më e rëndësishmja është zona e parë Fresnel. Rreth gjysma e energjisë së transmetuar është e përqendruar në të. Figura 3 tregon një seksion gjatësor të zonës së parë Fresnel.

Figura 3. Përkufizimi i zonës Fresnel

Për çdo pikë në lidhjen e radios, rrezja e zonës së parë Fresnel (R0) mund të gjendet duke përdorur formulën:

, (6)

Kur merret parasysh ndikimi i sipërfaqes së Tokës, rrezja më e madhe e zonës së parë Fresnel është e rëndësishme. Me të njëjtën lartësi të antenave, kjo rreze do të jetë në mes të lidhjes së radios. Në këtë rast, formula (6) shndërrohet në formën e mëposhtme:

, (7)

Kur diapazoni i lidhjes së radios është më shumë se 5 km, është e nevojshme të merret parasysh gjithashtu lakimi i Tokës si pengesë. Ky efekt është ilustruar në figurën 3. Për të marrë parasysh rritjen e nivelit të sipërfaqes së tokës në mes të linjës radio për shkak të lakimit të saj, mund të përdorni formulën e mëposhtme:

, (8) ku hmax është lartësia maksimale e pengesës së krijuar për shkak të lakimit të Tokës (m), L është distanca ndërmjet transmetuesit dhe marrësit (km).

Vlerat e lartësisë së pengesës së krijuar për shkak të lakimit të Tokës për distancat relative r tek /L janë dhënë në tabelën 1.

Tabela 1

L	Distanca relative në një interval radio
	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9
5 km	0,02 m	0,08 m	0,18 m	0.31 m	0.5 m	0.31 m	0,18 m	0,08 m	0,02 m
10 km	0.7 m	1.3 m	1.7 m	1.9 m	2 m	1.9 m	1.7 m	1.3 m	0.7 m
15 km	1.5 m	2.7 m	3.6 m	4 m	4.25 m	4 m	3.6 m	2.7 m	1.5 m

Tani le të llogarisim thithjen shtesë të sinjalit për shkak të hijes së tij nga sipërfaqja e Tokës. Për ta bërë këtë, ne llogarisim lartësinë h max në qendër të shtegut të radios:

, (9)

Hapësira relative e linjës radio do të jetë e barabartë me

, (10)

Tani, duke përdorur grafikun e varësisë së zbutjes së sinjalit në lidhje me pastrimin e pengesës së paraqitur në figurën 4, ne do të përcaktojmë zbutjen shtesë të sinjalit.

Figura 4. Varësia e dobësimit të sinjalit në lidhje me pastrimin e pengesave

Për një pastrim relativ të lidhjes radio prej -0.37, zbutja shtesë e sinjalit do të jetë 50 dB. Si rezultat, fuqia e kërkuar e transmetuesit rritet nga -6 dBm në +44 dBm. Kjo fuqi korrespondon me një fuqi transmetuesi prej 20 W.

Në këtë rast, ne shqyrtuam një situatë kur një transmetues i vetëm radio ndodhet në një vend. Megjithatë, nuk ka shumë vende të përshtatshme për vendosjen e përsëritësve të stacionit bazë. Prandaj, zakonisht një numër i madh i transmetuesve radio të sistemeve radio për qëllime të ndryshme përqendrohen në një vend. Për të siguruar që ato të mos ndërhyjnë me njëri-tjetrin, pajisje të ndryshme shkëputëse, si filtra, qarkullues dhe kombinues, duhet të instalohen në daljen e transmetuesit. Secila prej tyre dobëson fuqinë e sinjalit të radios. Përveç kësaj, sinjali mund të dobësohet nga shtegu i furnizuesit të antenës. Vlera totale e dobësimit të sinjalit mund të arrijë 12 dB. Kjo çon në faktin se edhe nëse fuqia në daljen e transmetuesit është 100 W, atëherë vetëm 6 W do të arrijnë në antenë:

, (11)

Për ta ilustruar, le ta konvertojmë këtë vlerë në vat:

, (12)

konkluzionet

• Për të vepruar në intervalin VHF, duke marrë parasysh ndikimin e lakimit të sipërfaqes së tokës dhe pengesave, kërkohet një fuqi transmetuesi prej të paktën 2 W.
• Për stacionet radio stacionare, fuqia e kërkuar rritet në 50 ... 100 W për shkak të humbjeve në ushqyes dhe kombinues

Literatura:

Parametra të tjerë të pajisjeve radiotransmetuese:

Një karakteristikë shumë e rëndësishme e një pajisjeje radiotransmetuese është diapazoni i frekuencave të emetuara. Për të organizuar komunikime radio celulare në rangun VHF...
http://site/UGFSvSPS/DiapPrdFr/

Kur formoni një sinjal radio, është shumë e rëndësishme që i gjithë spektri i sinjalit të emetuar të përqendrohet brenda brezit të frekuencës të caktuar për një kanal të caktuar radio...
http://site/UGFSvSPS/maska/

PËRSHKRIM I SHKURTËR

Seritë e njehsorëve të fuqisë Anritsu ML2490A Ata janë dixhitalizues me shpejtësi të lartë dhe përpunues të sinjaleve që vijnë nga sensorë të energjisë të lidhur me ta. Modeli Anritsu ML2495A është me një kanal dhe mbështet lidhjen e një sensori, dhe modeli Anritsu ML2496A mund të funksionojë njëkohësisht me dy sensorë të ndryshëm. Në varësi të llojeve të sensorëve të lidhur, diapazoni i frekuencës mund të jetë nga 100 kHz në 65 GHz.

Falë shpejtësisë shumë të lartë të dixhitalizimit (rezolucion në kohë arrin 1 ns), matësit e serisë Anritsu ML2490A mund të përdoren për zhvillimin dhe konfigurimin e radarëve, dhe gjerësia e brezit të këtyre pajisjeve, e barabartë me 65 MHz, i lejon ato të përdoren në të gjitha fazat. të ndërtimit dhe funksionimit të sistemeve të komunikimit me valë 3G, 4G dhe 5G, duke përfshirë sistemet e gjeneratës së ardhshme të bazuara në teknologji komplekse të modulimit si OFDM.

Përveç sensorëve të pulsit dhe të fuqisë së pikut, seria Anritsu ML2490A mund të lidhë një sërë sensorësh për të matur sinjalet radio stacionare (CW), duke i bërë ato të gjithanshme në aplikim. Ju mund të shkarkoni një përshkrim të plotë të të gjitha karakteristikave të serisë Anritsu ML2490A më poshtë në këtë faqe në seksion.

Karakteristikat kryesore:
Numri i kanaleve: 1 (modeli ML2495A) ose 2 (modeli ML2496A).
Frekuenca: 100 kHz – 65 GHz (në varësi të sensorit).
Gjerësia e brezit (banda video): 65 MHz.
Koha tipike e ngritjes: 8 ns (me koduesin e pulsit MA2411B).
Rezolucioni i kohës: 1 ns. Kalibrator i integruar i fuqisë (50 MHz dhe 1 GHz).
Ideale për aplikime me radar dhe rrjetet pa tela(4G dhe 5G).
Matjet e fuqisë: Mesatare, Min, Maks, Maja, Kreshta, PAE (Efiçenca e shtuar e energjisë).
Ekrani 8,9 cm (rezolucion 320 x 240). Ndërfaqet: Ethernet, IEEE-488 (GPIB), RS-232.
Pesha: 3 kg. Përmasat: 213 x 88 x 390 mm. Temperatura e funksionimit: nga 0°C në +50°C.
Matni me saktësi fuqinë e çdo sinjali radio

PERSHKRIM I DETAJUAR

Seria Anritsu ML2490A e njehsorëve të fuqisë RF ofron performancë superiore në krahasim me seritë e tjera me dy metra të Anritsu (ML2480B dhe ML2430A). Seria ML2490A përfshin dy modele: ML2495A me një kanal dhe ML2496A me dy kanale. Të dy modelet punojnë së bashku me sensorë të jashtëm (sensorë). Matësit e fuqisë Anritsu ML2490A janë të pajtueshëm me gjashtë seri sensorësh që mbulojnë një gamë shumë të gjerë aplikimesh në diapazonin e frekuencës nga 10 MHz në 50 GHz dhe në diapazonin e fuqisë nga -70 dBm në +20 dBm.

Në varësi të llojit të sensorit të lidhur, matësit Anritsu ML2490A mund të matin parametrat e mëposhtëm të fuqisë së sinjalit: Mesatare (vlera mesatare), Minim (vlera minimale), Maksimale (vlera maksimale), Pika (vlera e pikut), Kresht (faktori i kreshtës), Ngritje - koha (koha e rritjes), PAE (Efiçenca e shtuar e energjisë), etj. Për të kalibruar sensorët, pajisjet Anritsu ML2490A përmbajnë një kalibrator të integruar të energjisë për dy frekuenca si veçori standarde: 50 MHz dhe 1 GHz.

Kjo foto tregon njehsorin e fuqisë RF me një kanal Anritsu ML2495A dhe njehsorin e fuqisë RF me dy kanale Anritsu ML2496A së bashku me dy nga sensorët më të mirë: Sensori i pulsit Anritsu MA2411 (deri në 40 GHz) dhe sensori i gjerë i gjerë Anritsu MA2491A (deri në 1 GHz).

Matësi me një kanal Anritsu ML2495A (lart) dhe matësi me dy kanale Anritsu ML2496A (poshtë) së bashku me sensorin e fuqisë së impulsit MA2411 dhe sensorin e fuqisë me brez të gjerë MA2491A.

Sensori i fuqisë së pulsit Anritsu MA2411B

Matësit e fuqisë Anritsu ML2495A dhe ML2496A, së bashku me sensorin Anritsu MA2411B, janë ideale për matjen e sinjaleve radio pulsuese në rangun e frekuencës nga 300 MHz në 40 GHz. Me një kohë tipike rritjeje prej 8 ns dhe një rezolucion prej 1 ns, janë të mundshme matje të drejtpërdrejta të karakteristikave të pulseve të radarit, si dhe një shumëllojshmëri të gjerë të llojeve të tjera të sinjaleve me strukturë pulsi ose shpërthimi.

Kjo foto tregon një pamje të ekranit të njehsorit të fuqisë Anritsu ML2496A me rezultatet e matjes së parametrave të skajit të një pulsi RF. Matjet u kryen duke përdorur një sensor të fuqisë pulsuese Anritsu MA2411B. Shkalla në boshtin horizontal është 20 ns për ndarje, dhe në boshtin vertikal 3 dB për ndarje. Sinjali që vinte nga sensori u digjitalizua me një shpejtësi prej 62.5 MSa/s.

Kjo foto tregon një pamje të ekranit të njehsorit të fuqisë Anritsu ML2496A që tregon rezultatet e matjes së katër pulseve të njëpasnjëshme RF. Shkalla në boshtin horizontal është 2 µs për ndarje, dhe në boshtin vertikal 5 dB për ndarje. Për çdo puls, mund të matni: kohën e ngritjes, kohën e rënies, kohëzgjatjen dhe parametra të tjerë, duke përfshirë intervalin e përsëritjes së pulsit PRI (Pulse Repetition Interval). Rezultatet për një grup pulsesh shfaqen gjithashtu në ekran: vlerat minimale, maksimale dhe mesatare të fuqisë.

Matja e parametrave të katër impulseve të njëpasnjëshme të radiofrekuencës.

Gjatë matjes së sinjaleve të radios me fuqi të lartë, shpesh përdoren zbutës ose bashkues. Matësat e fuqisë së serisë Anritsu ML2490A kanë aftësinë të marrin parasysh automatikisht vlerën e një zbutësi ose bashkues të jashtëm në mënyrë që rezultatet e matjes në ekran të korrespondojnë me fuqinë aktuale.

Përpara se të përdorni sensorin Anritsu MA2411B me matësin e fuqisë së serisë ML2490A, ato duhet të kalibrohen së bashku. Për ta bërë këtë, në panelin e përparmë të njehsorit të fuqisë ndodhet një dalje e sinjalit referues (Kalibrator) me një frekuencë prej 1 GHz dhe një amplitudë prej 0 dBm (1 mW). Duke lidhur sensorin me këtë dalje dhe duke klikuar në artikullin përkatës të menusë, do të kalibroni sensorin dhe do të zero gabimet e rrugës matëse, gjë që do të përgatisë pajisjen për matje të sakta.

Sensori Anritsu MA2411B është i optimizuar për matjen e sinjaleve të moduluara me pulsim dhe brez të gjerë, por mund të përdoret për të matur me saktësi karakteristikat e sinjaleve radio stacionare (CW) dhe që ndryshojnë ngadalë. Pamja përkatëse e ekranit tregohet në këtë foto.

Sensorët e fuqisë me brez të gjerë Anritsu MA2490A dhe MA2491A

Dy sensorë me brez të gjerë janë krijuar për të matur parametrat e sinjaleve të telekomunikacionit, si dhe disa lloje sinjalesh impulse: Anritsu MA2490A (nga 50 MHz në 8 GHz) dhe Anritsu MA2491A (nga 50 MHz në 18 GHz). Të dy sensorët ofrojnë gjerësi brezi 20 MHz (i quajtur edhe gjerësia e brezit të videos ose shkalla e përgjigjes), e cila është e mjaftueshme për të matur me saktësi sinjalet që ndryshojnë me shpejtësi, si 3G/4G, WLAN, WiMAX dhe pulset nga shumica e llojeve të sistemeve të radarit. Koha e ngritjes për këta sensorë në modalitetin e matjes së pulsit është 18 ns.

Karakteristikat e impulsit të sensorëve MA2490A dhe MA2491A janë pak më të këqija se ato të MA2411B të diskutuara më sipër, por fuqia minimale e matur është -60 dBm, në vend të -20 dBm për MA2411B. Një zgjerim i konsiderueshëm i pragut të ulët të fuqisë arrihet për shkak të pranisë së një shtegu matës shtesë brenda sensorëve, i cili ndizet automatikisht në vlera të ulëta të fuqisë.

Kjo foto tregon një pamje të ekranit të njehsorit të energjisë Anritsu ML2496A me rezultatet e matjes së parametrave të sinjalit GSM. Matjet u kryen duke përdorur një sensor fuqie me brez të gjerë Anritsu MA2491A. Shkalla në boshtin horizontal është 48 µs për ndarje, dhe në boshtin vertikal 5 dB për ndarje. Fuqia maksimale e fragmenteve individuale të sinjalit arrin 12 dBm.

Matja e parametrave të sinjalit GSM duke përdorur sensorin me brez të gjerë Anritsu MA2491A.

Sensorë (sensorë) të fuqisë së diodës me precizion të lartë të serisë Anritsu MA2440D

Kjo seri sensorësh me precizion të lartë është projektuar për sinjale radio me një shkallë të ulët ndryshimi ose modulimi (siç është TDMA), si dhe sinjale të palëvizshme (CW - Valë e vazhdueshme). Shpejtësia e përgjigjes (gjerësia e brezit video) e këtyre sensorëve është 100 kHz dhe koha e rritjes është 4 µs. Të gjithë sensorët e serisë MA2440D kanë një zbutës të integruar 3 dB, i cili përmirëson ndjeshëm përputhjen (SWR) të lidhësit të hyrjes RF të sensorit. Një gamë e gjerë dinamike prej 87 dB dhe lineariteti më i mirë se 1,8% (deri në 18 GHz) dhe 2,5% (deri në 40 GHz) i bëjnë këta sensorë idealë për një gamë të gjerë aplikimesh, duke përfshirë matjet e fitimit të radios dhe dobësimit.

Seria e sensorëve Anritsu MA2440D përbëhet nga tre modele, të ndryshme në diapazonin e sipërm të frekuencës dhe llojin e lidhësit të hyrjes: modeli MA2442D (nga 10 MHz në 18 GHz, N(m) lidhës), modeli MA2444D (10 MHz në 40 GHz, lidhës K(m)) dhe modeli MA2445D (10 MHz në 50 GHz, lidhës V(m)). Si shembull, kjo foto tregon një sensor Anritsu MA2444D me një lidhës K(m).

Sensorë fuqie me precizion të lartë bazuar në efektin termik të serisë Anritsu MA24000A

Kjo seri sensorësh me precizion të lartë është projektuar për sinjale radio stacionare (CW - Continuous Wave) dhe që ndryshojnë ngadalë. Koha e ngritjes për këta sensorë është 15 ms. Parimi i funksionimit të sensorëve në këtë seri bazohet në efektin termoelektrik, i cili ju lejon të matni me saktësi fuqinë mesatare të çdo sinjali radio, pavarësisht nga struktura e tij ose lloji i modulimit. Gama dinamike e këtyre sensorëve është 50 dB, dhe lineariteti është më i mirë se 1.8% (deri në 18 GHz) dhe 2.5% (deri në 50 GHz).

Seria e sensorëve Anritsu MA24000A përbëhet nga tre modele, që ndryshojnë në diapazonin e sipërm të frekuencës dhe llojin e lidhësit të hyrjes: modeli MA24002A (nga 10 MHz në 18 GHz, N(m) lidhës), modeli MA24004A (10 MHz në 40 GHz, lidhës K(m)) dhe modeli MA24005A (10 MHz në 50 GHz, lidhës V(m)). Të tre sensorët e serisë Anritsu MA24000A tregohen në këtë foto.

Parimi i funksionimit dhe struktura e brendshme e njehsorëve të serisë Anritsu ML2490A

Sensorët e energjisë të lidhur me matësit e serisë Anritsu ML2490A kryejnë funksionin e konvertimit të sinjalit me frekuencë të lartë, fuqia e të cilit duhet të matet, në një sinjal me frekuencë të ulët. Ky sinjal me frekuencë të ulët vjen nga sensori në hyrjen e njehsorit të serisë ML2490A, dixhitalizohet duke përdorur ADC-në e integruar, përpunohet nga një procesor sinjali dixhital dhe shfaqet në ekranin e pajisjes.

Kjo figurë tregon bllok diagramin e ML2495A me një kanal. Në këtë bllok diagram, dy ADC (konvertues analog në dixhital) janë të theksuara me ngjyrë të gjelbër, me ndihmën e të cilave digjitalizohet sinjali me frekuencë të ulët që vjen nga një sensor fuqie i lidhur me njehsorin. Nëse është lidhur një sensor diodë i serisë Anritsu MA2440D ose një sensor termoelektrik i serisë Anritsu MA24000A, atëherë digjitalizimi kryhet duke përdorur një ADC 16-bit. Dhe nëse një sensor impulsi Anritsu MA2411B ose sensorë Anritsu MA2490A ose MA2491A janë të lidhur, atëherë digjitalizimi kryhet duke përdorur një ADC 14-bit me shpejtësi të lartë.

Blloku i një matësi të energjisë me një kanal Anritsu ML2495A.

Dhe kjo është ajo që duket organizimi i brendshëm Matësi i fuqisë i serisë Anritsu ML2490A. Në qendër ka një tabelë të vogël drejtkëndore të një kalibratori të integruar për 50 MHz dhe 1 GHz, kablloja me frekuencë të lartë nga e cila është e lidhur me lidhësin N në panelin e përparmë. Nën tabelën e kalibratorit ka një tabelë të madhe matëse që përmban pjesën analoge, një ADC dhe një grup matricash logjike të programueshme. Menjëherë poshtë tabelës matëse ka një tabelë të dytë të madhe të përpunimit dhe kontrollit dixhital që përmban një DSP (procesor sinjali dixhital), një mikrokontrollues dhe njësi ekrani dhe kontrolli dixhital.

Të gjithë matësit e energjisë të serisë Anritsu ML2490A vijnë të kompletuar me një program kompjuterik telekomandë Anritsu PowerMax. Ky program funksionon në Windows të pajtueshëm Kompjuter personal dhe ju lejon të kontrolloni në distancë funksionimin e një pajisjeje Anritsu ML2495A me një kanal ose Anritsu ML2496A me dy kanale. Marrja e matjeve me softuerin PowerMax e bën të lehtë konfigurimi fillestar pajisja, përshpejton përpunimin e matjeve dhe lejon dokumentimin dhe ruajtjen e përshtatshme të rezultateve.

Një shembull i dritares kryesore të Anritsu PowerMax është paraqitur në këtë pamje të ekranit. Në këtë rast, kontrollohet një model Anritsu ML2496A me dy kanale, kanali i parë i të cilit është i lidhur me një sensor të fuqisë së impulsit Anritsu MA2411B dhe sensori i fuqisë me brez të gjerë Anritsu MA2491A është i lidhur me kanalin e dytë. Për të zmadhuar imazhin, klikoni mbi foto.

Matësit e energjisë të serisë Anritsu ML2490A vijnë me softuerin Anritsu PowerMax.
Klikoni mbi foto për ta zmadhuar imazhin.

Specifikimet e njehsorëve Anritsu ML2490A dhe sensorëve të fuqisë

Më poshtë është një listë e karakteristikave kryesore teknike të matësve të fuqisë së serisë Anritsu ML2490A. Për karakteristikat teknike të detajuara të njehsorëve, shihni më poshtë në këtë faqe në seksion.

Karakteristikat kryesore teknike të matësve të fuqisë së serisë Anritsu ML2490A.

Më poshtë është një listë e karakteristikave kryesore teknike të sensorëve të fuqisë (sensorëve të energjisë) të llojeve të ndryshme që janë në përputhje me matësit e serisë Anritsu ML2490A. Për karakteristikat teknike të hollësishme të sensorëve, shihni seksionin më poshtë në këtë faqe.

Karakteristikat kryesore të sensorëve të fuqisë të pajtueshme me serinë Anritsu ML2490A.

Përmbajtja e paketës së njehsorit të energjisë së serisë Anritsu ML2490A

Emri	Përshkrim i shkurtër
Anritsu ML2495A	Matës i fuqisë me një kanal për sinjale radio pulsuese, të moduluara dhe të palëvizshme
ose
Anritsu ML2496A	Matës i fuqisë me dy kanale për sinjale radio pulsuese, të moduluara dhe të palëvizshme
plus:
2000-1537-R	Kabllo 1.5 metër për lidhjen e sensorit (1 copë për çdo kanal)
-	Kabllo të energjisë
-	Disk optik me dokumentacion dhe softuer PowerMax
-	Certifikata e Kalibrimit
-	1 vit garanci (mund të zgjatet në 3 dhe 5 vjet)

Opsione dhe aksesorë për matësat e energjisë të serisë Anritsu ML2490A

Opsionet kryesore:
- opsioni 760-209 (këllëf transporti i fortë për transportimin e pajisjes dhe aksesorëve).
- opsioni D41310(çantë e butë për transportimin e pajisjes me rrip supe).
- opsioni 2400-82 (Kit për montim në raft për një metër).
- opsioni 2400-83 (Kit montimi në raft për dy metra).
- opsioni 2000-1535 (mbulesë mbrojtëse për panelin e përparmë).
- opsioni 2000-1536-R(kabllo 0.3 metër për lidhjen e sensorit matës).
- opsioni 2000-1537-R(kabllo 1.5 metër për lidhjen e sensorit matës).
- opsioni 2000-1544 (kabllo RS-232 për ndezjen e pajisjes).

Sensorë të përputhshëm të fuqisë:
- sensor Anritsu MA2411B(sensori i pulsit nga 300 MHz në 40 GHz, nga -20 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA2490A(sensori me brez të gjerë nga 50 MHz në 8 GHz, nga -60 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA2491A(sensori me brez të gjerë nga 50 MHz në 18 GHz, nga -60 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA2472D(sensori standard i diodës nga 10 MHz në 18 GHz, nga -70 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA2473D(sensori standard i diodës nga 10 MHz në 32 GHz, nga -70 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA2474D(sensori standard i diodës nga 10 MHz në 40 GHz, nga -70 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA2475D(sensori standard i diodës nga 10 MHz në 50 GHz, nga -70 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA2442D(sensori i diodës me precizion të lartë nga 10 MHz në 18 GHz, nga -67 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA2444D(sensori i diodës me precizion të lartë nga 10 MHz në 40 GHz, nga -67 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA2445D(sensori i diodës me precizion të lartë nga 10 MHz në 50 GHz, nga -67 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA2481D(sensori universal nga 10 MHz në 6 GHz, nga -60 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA2482D(sensori universal nga 10 MHz në 18 GHz, nga -60 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA24002A(sensori termoelektrik nga 10 MHz në 18 GHz, nga -30 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA24004A(sensori termoelektrik nga 10 MHz në 40 GHz, nga -30 dBm në +20 dBm).
- sensor Anritsu MA24005A(sensori termoelektrik nga 10 MHz në 50 GHz, nga -30 dBm në +20 dBm).

Dokumentacioni

Ky dokumentacion është në format PDF përmban më së shumti Përshkrimi i plotë aftësitë e njehsorëve të serisë Anritsu ML2490A, karakteristikat e tyre teknike dhe mënyrat e funksionimit:

Përshkrimi i njehsorëve të fuqisë Anritsu ML2490A dhe sensorëve për to (në anglisht) (12 faqe; 7 MB)

Karakteristikat teknike të njehsorëve Anritsu ML2490A dhe sensorë për to (në anglisht) (12 faqe; 1 MB)

Manuali i Përdoruesit Anritsu ML2490A Power Meters (Anglisht) (224 faqe; 3 MB)

Udhëzues programimi i njehsorit Anritsu ML2490A (anglisht) (278 faqe; 3 MB)

Informacion i shkurtër rreth pajisjeve për matjen e fuqisë së sinjaleve të radios (në anglisht) (4 faqe; 2 MB)

Dhe këtu mund të gjeni këshillat tona dhe të tjera informacione të dobishme në këtë temë:

Pasqyrë e shkurtër e të gjitha serive të instrumenteve të testimit Anritsu RF

Pasqyrë e shkurtër e të gjitha serive të analizuesve RF portativ Anritsu

Si të blini pajisje më lirë - zbritje, çmime speciale, demo dhe pajisje të përdorura

Për të thjeshtuar procesin e zgjedhjes së njehsorit ose sensorit të energjisë, mund të përdorni përvojën dhe rekomandimet tona. Ne kemi më shumë se 10 vjet përvojë praktike të furnizimit dhe mund t'u përgjigjemi menjëherë shumë pyetjeve në lidhje me modelet, opsionet, kohën e dorëzimit, çmimet dhe zbritjet. Kjo do të kursejë kohën dhe paratë tuaja. Për ta bërë këtë, thjesht na telefononi ose na shkruani në

Ushtrimi. 3

Pjesa teorike. 4

Dispozitat themelore. 4

Njësi për matjen e niveleve të sinjalit të radios. 5

Modeli Okamura-Hata. 7

Modeli COST231-Hata. 8

Model COST 231-Walfisch-Ikegami. 8

Rezultatet e hulumtimit. njëmbëdhjetë

Ushtrimi

1. Kryerja e studimeve krahasuese të modeleve empirike të dobësimit të valëve të radios Okamura-Hata, COST 231-Hata dhe COST 231 Walfish-Ikegami me karakteristika të dhëna të kanalit të komunikimit për opsionin 4 të udhëzimeve;

3. Përgatitni një raport pune me seksionet e mëposhtme: 1) detyrë, 2) pjesa teorike (teksti i bashkangjitur) dhe 3) rezultatet e hulumtimit - dy figura me nga tre grafikë secila.

Shënim: llogaritja e modelit COST231Walfisch-Ikegami kryhet vetëm për rastin e shikimit.

Pjesa teorike

Dispozitat themelore

Kërkimet mbi përhapjen e valëve të radios në mjediset urbane kanë një rëndësi të madhe në teorinë dhe teknologjinë e komunikimeve. Në të vërtetë, numri më i madh i banorëve (abonentëve të mundshëm) jetojnë në qytete, dhe kushtet për përhapjen e valëve të radios ndryshojnë dukshëm nga përhapja në hapësirë ​​të lirë dhe gjysmë të lirë. Në rastin e fundit, përhapja mbi një sipërfaqe të rregullt të tokës kuptohet kur modeli i rrezatimit nuk kryqëzohet me sipërfaqen e tokës. Në këtë rast, me antenat e drejtuara, zbutja e valëve të radios përcaktohet nga formula:

L = 32,45 + 20(lgd km + lgf MHz) – 10lgG për – 10 lgG për, dB =

= L 0 - 10lgG për – 10 lgG për, dB. (1)

Ku L 0 - zbutja bazë e hapësirës së lirë, dB;

d km– distanca ndërmjet transmetuesit dhe marrësit, km;

f MHz– frekuenca e funksionimit, MHz;

Korsia G Dhe G pr janë përfitimet e antenave transmetuese dhe marrëse, përkatësisht, dBi.

Dobësim i madh L 0 përcaktohet me antena izotropike, të cilat rrezatojnë në mënyrë të njëtrajtshme në të gjitha drejtimet dhe gjithashtu marrin. Prandaj, zbutja ndodh për shkak të shpërndarjes së energjisë në hapësirë ​​dhe një furnizim të vogël në antenë marrëse. Kur përdoren antenat e drejtimit me rrezet e tyre kryesore të orientuara drejt njëri-tjetrit, zbutja zvogëlohet në përputhje me ekuacionin (1).

Objektivi i studimit është përcaktimi i kanalit të radios që bart mesazhin (sinjali i radios), i cili siguron cilësinë dhe besueshmërinë e kërkuar të komunikimit. Kanali i komunikimit në kushtet urbane nuk është një sasi përcaktuese. Përveç kanalit të drejtpërdrejtë ndërmjet transmetuesit dhe marrësit, ka ndërhyrje të shkaktuara nga reflektimet e shumta nga toka, muret dhe çatitë e ndërtesave, si dhe kalimi i një sinjali radio nëpër ndërtesa. Në varësi të pozicionit relativ të transmetuesit dhe marrësit, mund të ketë raste kur nuk ka kanal të drejtpërdrejtë dhe sinjali me intensitetin më të lartë duhet të konsiderohet si sinjal i marrë në marrës. Në komunikimet celulare, kur antena e marrësit të abonentit është në lartësinë 1 - 3 metra nga toka, këto raste janë dominuese.

Natyra statistikore e sinjaleve të marra kërkon supozime dhe kufizime brenda të cilave mund të merren vendime. Supozimi kryesor është stacionariteti i procesit të rastësishëm me pavarësinë e zhurmës së ndërhyrjes nga njëri-tjetri, domethënë mungesa e korrelacionit të ndërsjellë. Zbatimi i kërkesave të tilla çoi në

ndarja e kanaleve të radio komunikimit urban në tre lloje kryesore: Kanalet Gaussian, Ricean dhe Rayleigh.

Kanali Gaussian karakterizohet nga prania e një rreze të drejtpërdrejtë dominuese dhe ndërhyrje të ulët. Pritshmëria matematikore e dobësimit të sinjalit të radios përshkruhet nga ligji normal. Ky kanal është i natyrshëm në sinjalet televizive nga një kullë televizive kur merret nga antenat kolektive në ndërtesat e banimit. Kanali i Orizit karakterizohet nga prania e rrezeve direkte, si dhe nga rrezet e reflektuara dhe të transmetuara nëpër ndërtesa dhe prania e difraksionit në ndërtesa. Pritja matematikore e dobësimit të sinjalit të radios përshkruhet nga shpërndarja e Rajs. Ky kanal është i natyrshëm në rrjetet me një antenë të ngritur mbi ndërtesat në zonat urbane.

Kanali Rayleigh karakterizohet nga mungesa e rrezeve direkte dhe sinjali i radios arrin në stacionin celular për shkak të reflektimeve. Pritja matematikore e dobësimit të sinjalit të radios përshkruhet nga shpërndarja e Rayleigh. Ky kanal është tipik për qytetet me ndërtesa të larta.

Llojet e kanaleve dhe funksionet e tyre të densitetit merren parasysh gjatë zhvillimit të modeleve të përhapjes së sinjalit në mjediset urbane. Megjithatë, statistikat e përgjithësuara nuk janë të mjaftueshme gjatë llogaritjes së kushteve specifike të përhapjes, në të cilat dobësimi i sinjalit varet nga frekuenca, lartësia e antenës dhe karakteristikat e ndërtesës. Prandaj, gjatë zbatimit komunikimet celulare dhe nevoja për planifikim hapësinor me frekuencë, filluan të kryheshin studime eksperimentale të zbutjes në qytete dhe kushte të ndryshme të përhapjes. Rezultatet e para të kërkimit të fokusuara në komunikimet celulare celulare u shfaqën në vitin 1989 (W.C.Y.Lee). Megjithatë, edhe më herët, në vitin 1968 (Y. Okumura) dhe në vitin 1980 (M. Hata), u botuan rezultatet e studimeve të zbutjes së valëve të radios në qytet, të fokusuara në komunikimet e trungut celular dhe transmetimet televizive.

Hulumtimi i mëtejshëm u krye me mbështetjen e Unionit Ndërkombëtar të Telekomunikacionit (ITU) dhe kishte për qëllim sqarimin e kushteve të zbatueshmërisë së modeleve.

Më poshtë po shqyrtojmë modelet që janë bërë më të përhapura në projektimin e rrjeteve të komunikimit për mjediset urbane.

Njësitë matëse të niveleve të sinjalit të radios

Në praktikë, dy lloje të njësive matëse përdoren për të vlerësuar nivelin e sinjaleve radio: 1) bazuar në njësitë e fuqisë dhe 2) bazuar në njësitë e tensionit. Meqenëse fuqia në daljen e antenës së transmetuesit është shumë herë më e lartë se fuqia në hyrjen e antenës së marrësit, përdoren njësi të shumta të fuqisë dhe tensionit.

Shumëfishat e njësive shprehen në decibel (dB), të cilat janë njësi relative. Fuqia zakonisht shprehet në milivat ose vat:

P dBm = 10 log (P/1 mW),(2)

P dBW = 10 log (P/ 1 W).(3)

Për shembull, një fuqi e barabartë me 100 W në këto njësi do të jetë e barabartë me: 50 dBm ose 20 dBW.

Njësitë e tensionit bazohen në 1 µV (mikrovolt):

U dBµV = 20 log (U/ 1 µV). (4)

Për shembull, një tension prej 10 mV është i barabartë me 80 dBµV në njësi të dhëna relative.

Njësitë e fuqisë relative përdoren, si rregull, për të shprehur nivelin e sinjalit të radios së transmetuesit, njësitë e tensionit relativ përdoren për të shprehur nivelin e sinjalit të marrësit. Marrëdhënia ndërmjet madhësive të njësive relative mund të merret në bazë të ekuacionit P=U2/R ose U 2 = PR, Ku Rështë impedanca hyrëse e antenës, e përputhur me linjën që çon në antenë. Duke marrë logaritmin e ekuacioneve të mësipërme dhe duke marrë parasysh ekuacionet (2) dhe (4), marrim:

1 dBm = 1 dBµV – 107 dB në R= 50 Ohm; (5a)

1 dBm = 1 dBµV – 108,7 dB në R= 75 Ohm. (5 B)

Për të shprehur fuqinë e transmetuesit, shpesh përdoret karakteristika - fuqia e rrezatuar efektive - ERP. Kjo është fuqia e transmetuesit duke marrë parasysh fitimin (KU = G) antenat:

ERP (dBW) = P (dBW) + G (dBi). (6)

Për shembull, një transmetues 100 W drejton një antenë me një fitim prej 12 dBi. Atëherë EIM = 32 dBW, ose 1.3 kW.

Kur llogaritni zonat e mbulimit të stacionit bazë celular ose të transmetuesit televizioni tokësor Duhet të merret parasysh fitimi i antenës, domethënë duhet të përdoret fuqia e rrezatuar efektive e transmetuesit.

Fitimi i antenës ka dy njësi matëse: dBi (dBi)– fitimi në raport me një antenë izotropike dhe dBd– fitimi në raport me dipolin. Ata janë të lidhur me njëri-tjetrin nga marrëdhënia:

G (dBi) = G (dBd) + 2,15 dB. (7)

Duhet të kihet parasysh se fitimi i antenës së stacionit të pajtimtarëve zakonisht supozohet të jetë zero.

Modeli Okamura-Hata

Versioni primar i modelit nga Okamura dhe bashkautorët e tij është krijuar për kushtet e mëposhtme të aplikimit: diapazoni i frekuencës (150 - 1500) MHz, distanca midis stacioneve celulare dhe bazë - nga 1 në 100 km, lartësia e antenës së stacionit bazë - nga 30 deri në 1000 m.

Modeli bazohet në krahasimin e dobësimit në qytet me zbutjen në hapësirën e lirë, duke marrë parasysh komponentët e korrigjimit në varësi të frekuencës, lartësisë së antenave të stacioneve bazë dhe të lëvizshme. Komponentët janë paraqitur në formën e grafikëve. Distancat e gjata dhe lartësitë e stacioneve bazë janë më të përshtatshme për transmetim televiziv sesa për komunikime celulare. Për më tepër, rezolucioni i grafikëve është i ulët dhe më pak i përshtatshëm se përshkrimi analitik.

Hata përafroi grafikët e Okamura-s me marrëdhënie analitike, zvogëloi diapazonin e frekuencës në 1500 MHz (Okamura u mbivlerësua dhe nuk përmbushte besueshmërinë e kërkuar të vlerësimit të dobësimit), zvogëloi gamën e distancave nga një në njëzet kilometra dhe gjithashtu zvogëloi lartësinë e antena e stacionit bazë në 200 metra dhe bëri sqarime në disa komponentë të modelit të Okamura-s. Si rezultat i modernizimit Hata, modeli u emërua Okamura-Hata dhe është popullor për vlerësimin e dobësimit të sinjaleve televizive dhe në komunikimet celulare në intervalin deri në 1000 MHz.

Për qytetin, fuqia dobësohet L në decibel (dB) përshkruhet me formulën empirike:

L,dB=69,55 + 26,16 lgf - 13,83 lg +(44.9-6,55 lg d– a ( ), (8)

Ku f- frekuenca në MHz,

d- distanca midis stacioneve bazë dhe abonentëve (celular) në km,

Lartësia e antenave në stacionet bazë dhe të pajtimtarëve.

Në formulën (8) komponenti a() përcakton ndikimin e lartësisë së antenës së stacionit të pajtimtarëve në zbutjen e fuqisë së sinjalit.

Për një qytet mesatar dhe një lartësi mesatare ndërtimi, ky komponent përcaktohet nga formula:

a( ) = (1,1 lgf - 0,7)– 0,8, dB. (9)

Për një qytet me ndërtesa të larta a() përcaktohet nga formula:

a( ) = 8,3 (log 1.54) 2 – 1,1 për f< 400 МГц; (10)

a( ) = 3,2 (lg 11,75) 2 – 5 për f> 400 MHz. (njëmbëdhjetë)

Në zonat periferike, humbjet e përhapjes së sinjalit varen më shumë nga frekuenca sesa nga lartësia e antenës së stacionit të pajtimtarëve, dhe për këtë arsye, komponenti Δ i shtohet ekuacionit (8) duke marrë parasysh ekuacionin (9) L, dB, e përcaktuar nga ekuacioni:

Δ L, dB = - 5,4 – (lg (0,036 f)) 2. (12)

Në zonat e hapura Δ L, dB për antenat izotropike përshkruhet nga ekuacioni:

Δ L, dB = - 41 – 4,8 (lgf) 2 + 18,33lgf. (13)

Disavantazhi i modelit Okamura-Hata është se diapazoni i frekuencës është i kufizuar në 1500 MHz dhe nuk mund të përdoret për distanca më të vogla se një kilometër.

Si pjesë e projektit COST 231 të Bashkimit Evropian (Bashkëpunimi për Kërkimin Shkencor dhe Teknik), u zhvilluan dy modele që trajtuan mangësitë e vërejtura të modelit Okamura-Hata. Këto modele janë diskutuar më poshtë.

Modeli COST231-Hata

1 , < 200m, 1 < < 10m.

Modeli ju lejon të vlerësoni dobësimin duke përdorur formulën:

L= 46,3 + 33,9 log f – 13,8 lgh b – a(h a) + (44,9 – 6,55lgh b) lg d + C, dB, (14)

Ku ME= 0 për qytetet e mesme dhe zonat periferike dhe ME= 3 për qendrat e qyteteve të mëdha.

Ky model nuk është i përshtatshëm për vlerësimin e dobësimit të sinjalit në distanca midis abonentit dhe stacioneve bazë prej më pak se 1 km. Në distanca të shkurtra, karakteri i zhvillimit është më i theksuar. Për këto raste është zhvilluar modeli COST231-Walfisch-Ikegami.